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不锈钢的发明是世界冶金史上的一项重大成就。20世纪初，吉耶（L.B.Guillet）于1904年—1906年和波特万（A.M.Portevin）于1909—1911年在法国；吉森（W.Giesen）于1907—1909年在英国分别发现了Fe—Cr和Fe—Cr-Ni合金的耐腐蚀性能。蒙纳尔茨（P.Monnartz）于1908-1911年在德国提出了不锈性和钝化理论的许多观点。工业用不锈钢的发明者有：布里尔利（H.Brearly）1912—1913年在英国开发了含Cr12%—13%的马氏体不锈钢；丹齐曾（C.Dantsizen）1911—1914年在美国开发了含Cr14%—16%，C 0.07% —0.15%的铁素体不锈钢；毛雷尔（E.Maurer）和施特劳斯（B.Strauss）1912—1914年在德国开发了含C<1%，Cr 15%—40%，Ni<20%的奥氏体不锈钢。1929年，施特劳斯（B.Strauss）取得了低碳18-8（Cr-18%，Ni-8%）不锈钢的 权。为了解决18-8钢的敏化态晶间腐蚀，1931年德国的霍德鲁特（E.Houdreuot）发明了含Ti的18-8不锈钢（相当于现在的1Cr18Ni9Ti或AISI 321）。几乎与此同时，在法国的Unieux实验室发现了奥氏体不锈钢中含有铁素体时，钢的耐晶间腐蚀性能会得到明显改善，从而开发了γ+α双相不锈钢。1946年，美国的史密斯埃塔尔（R.Smithetal）研制了马氏体沉淀硬化型不锈钢17-4PH；随后既具有高强度又可进行冷加工成形的半奥氏体沉淀硬化不锈钢17-7PH和PH15-7Mo等相继问世。至少，不锈钢家族中的主要钢类，即马氏体、铁素体、奥氏体、α+γ双相以及沉淀硬化型等不锈钢*便基本齐全了，且一直延续到现在。
高纯Cr26Mo1钢适宜的热加工温度为870-1150℃。正常的热处理制度为：在870-920℃加热后急冷。 高纯Cr26Mo1钢可采用钨极氩弧焊和金属极氩弧焊焊接。当需要填丝时，可采用同材也可采用异材（例如，含钼的Cr-Ni奥氏体钢）焊丝。 当需采用焊条时，可选用含钼的超低碳不锈钢焊条。焊前、焊后均需仔细清洗焊件，防止杂质污染。焊接过程中。防止碳、氮、氧、氢等进入焊缝中。焊接热输入要低。焊前、焊后热处理是不允许的。高纯Cr26Mo1钢不锈钢板板钨极氩弧焊后，其焊缝、熔合线和热影响区的脆性转变温度在-60～0℃附近波动。这与截面尺寸、缺口精度和质量、焊接工艺操作有关。 （5）物理性能: Cr26Mo1钢的物理性能为： 密度ρ：7660kg/m3; 线膨胀系数α：100-300℃时，8.34×10-6K-1; 热导率λ：300℃时，18.4W/(m.K) 比热容c:300℃时，460J/(kg.K) 弹性模量E：20-300℃时，201800MPa。
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γˊ相不是奥氏体不锈钢中的常见相。但是当其在钢中细小而弥散地在晶内沉淀时，会显著提高钢的强度及硬度。很多奥氏体、半奥氏体及马氏体沉淀硬化不锈钢，就是利用γˊ相的这种沉淀强化效应来进一步获得高强度。钢中生成的γˊ相取决于采用的沉淀强化元素（铝、钛和铌等）的不同，常常为Ni3Al,Ni3Ti,Ni3Nb及Ni3(Al,Ti)等。γˊ相具有面心立方结构，其点阵常数与奥氏体基体很相近，因而该相开始生成时总是与奥氏体基体保持固定位向的共格关系。奥氏体不锈钢中的γˊ相沉淀主要发生在500-900℃的温度区间内，超过1000℃的加热导致γˊ相溶解到奥氏体基体中。 4.2.3、奥氏体不锈钢的适用环境与基本用途 1Cr17Ni7是一种亚稳定奥氏体不锈钢，在固溶状态下具有完全的奥氏体组织。但是，经过冷变形加工，取决于变形量的大小，会有一部分乃至大部分奥氏体变成马氏体，从而钢的强度和硬度显著提高，同时该钢种在大气条件下也有较好的耐锈性。因而此钢主要以冷加工状态应用于承受较高负荷、又希望减轻设备重量和不生锈的设备或构件，比如铁道车辆的装饰板、传送带和紧固件、不锈钢板等。
1Cr17Ni7不锈钢在工业大气、城市大气条件下抗锈性良好，在中性的氧化性环境中有较好的耐蚀性。但在海洋大气条件下或在还原性环境中耐蚀性较差。另外，该钢种对于化工过程中常见的酸、碱、盐介质耐蚀性较差，因而不在化工装置或设备中应用。 工艺性能 该钢种热加工工艺性能良好，锻轧热加工温度范围为1150-850℃。用生产不锈钢的常规生产手段能顺利地生产出各种常用规格的棒、板、带和丝材。进行冷变形加工时，由于冷作硬化倾向较强，要增加中间软化退火的次数。该钢种适宜的固溶处理温度（以及中间软化退火温度）为1050-1100℃ 该钢种在固溶态下焊接无困难。但冷轧态材料进行焊接会在焊缝附近形成低强度区而影响使用，因而不在焊接状态下应用。若不可避免焊接时，应尽量减少热输入或采用电阻焊（点焊、滚焊等）。
